斷裂韌*要求。
焊條電弧焊焊縫的斷裂韌*與氣體保護焊焊縫的斷裂韌*相當。
在維氏硬度儀上測試斷裂韌*和硬度。
透過掃描電鏡觀察了斷裂韌*和衝擊試樣斷口。
在擴展路徑上，介面和金屬交替出現，且介面的斷裂韌*不如相應單一材料的斷裂韌*。
斷裂韌*與晶體學取向的關係亦作了分析。
斷裂韌*對纖維長度的依賴*比撕裂和抗張強度大。
開裂的翼緣板的*能及使用狀態說明 A 517鋼的斷裂韌*良好。
對抗高壓熱衝擊的斷裂韌*，你們知道什麼是高壓熱？
對bt20鈦合金及其激光焊接接頭的斷裂韌*進行了研究。
提出了斷裂韌*測試中必須注意的試樣尺寸要求。
焊接熱影響區的斷裂韌*介於母材和焊縫金屬之間。
夏比（衝擊）試驗通常要比斷裂韌*試驗的費用低得多。
添加活*劑對焊縫金屬的斷裂韌*沒有明顯作用，但對延*裂紋擴展長度有所改善。
斷裂韌*是材料抵抗裂縫延伸、擴展的能力，是紙張一種重要的強度*能。
從選材角度對比分析了幾種鋁合金的動態斷裂韌*及裂紋擴展阻力。
並指出板狀拉伸斷裂韌*試驗是研究鋼管止裂的有效方法，應深入開展這方面的研究工作。
這是由於弱間層的存在將出現裂紋偏轉現象，吸收大量的斷裂功，從而大幅度提高了裂紋的擴展容限，使斷裂韌*有較大增長。
內應力的分佈，對材料宏觀力學*能如強度和斷裂韌*，都將產生較大的影響。
在任何環境中保持低摩擦是很重要的，耐磨*取決於硬度和斷裂韌*這兩個因素。
認爲裂紋頂端存在一個決定裂紋擴展本徵區，裂紋擴展是因爲本徵區的應力應變狀態或損傷狀態達到材料的斷裂韌*才發生的。
結果表明填料的加入雖然對增韌環氧的電氣*能和部分力學*能有所影響，但是不降低其斷裂韌*。
本研究採用的焊後熱處理沒有改善焊接接頭的斷裂韌*，還有進一步惡化的趨勢。
結果表明：鐵*鈣尺寸較大時，燒結礦的抗斷裂*能由鐵*鈣本體的斷裂韌*決定，它的尺寸較小時由其形態決定；
結果指出固化物衝擊韌*的提高與網絡交聯密度有關，斷裂韌*的提高是析出橡膠相體積分數增大和基體交聯密度減小的協同作用所致。
爲確定熱障塗層的殘餘應力、結合力、斷裂韌*、疲勞裂紋擴展速率等*能和特*，需要知道其楊氏模量和泊松比。
石墨滲銅材料的斷裂韌*與高強石墨相比基本相當，主要是由於銅相與石墨結合強度低而未能發揮銅相增韌的作用。
確立了分別基於開裂強度準則和斷裂韌*準則的由三點彎曲實驗確定混凝土材料抗拉軟化關係的方法。
疊層複合是一種新型的複合構型，它具有提高材料斷裂韌*和抗彎強度的優異特*，對優化陶瓷的力學*能十分有效。
爲了獲得能優化半剛石塗層強度所需的粘結強度，塗層的斷裂韌*和耐磨*與各種材料的關係看來是值得努力研究的新課題。
相比於普通硬質合金具有更高的硬度、斷裂韌*、抗彎強度及優異的耐磨損*能，具有廣闊的應用前景。
摘要用緊湊試件的拉伸試驗方法研究了碳纖維和聚*烯纖維對摻入了30%粉煤灰或10%硅粉的水泥砂漿斷裂韌*的影響。
研究了在不同等溫淬火溫度熱處理後高硅鑄鋼的顯微組織與殘餘奧氏體量和材料斷裂韌*間的關係。
